КОНСТРУКЦИОННЫЕ АЛЮМИНИЕВЫЕ ЧУГУНЫ.

Наиболее распространенными конструкционными материалами (КМ) в машиностроении являются чугуны и сплавы на основе системы Аl-Si. Они обладают рядом положительных качеств, однако имеют и существенные недостатки, связанные, в частности, с повышенной плотностью чугунов и пониженной температурой плавления силуминов. Это не позволяет широко использовать чугуны для облегченных фасонных отливок и накладывает ограничения по тепловым нагрузкам и рабочим температурам на изделия из силуминов. Поэтому разработка и промышленное освоение материалов, совмещающих преимущества этих групп сплавов и максимально лишенных их основных недостатков, представляет большой теоретический и практический интерес. Такими КМ могут быть конструкционные Аl-чугуны, исследование и разработка которых осуществляется в последние годы на кафедре физико-химии литейных сплавов и процессов СПбГТУ [1,2].

В зависимости от количества углерода, выделившегося в виде графита при первичной кристаллизации, синтетические Аl-чугуны (сплавы системы Fе-С-Аl) подразделяются на три основные группы:

  • графитизированные низкоалюминиевые (НАЧ) <10% Аl; основные структурные составляющие: графит, α-фаза (феррит, легированный Аl), перлит (эвтектоид), Fe3AlCX;
  • неграфитизированные промежуточной зоны (ПАЧ) - 10-19%Аl; структура: α-τаза, Fe3AlCX;
  • графитизированные высокоалюминиевые (ВАЧ) - 20-25%Аl; структура: графит, α-фаза, при пониженном содержании Аl появляется Fe3AlCX , при повышенном – Al4C3 , присутствие которого приводит к саморазрушению сплава из-за взаимодействия карбида с парами воды.

Границы структурных зон и фазовый состав этих чугунов в реальных условиях в значительной степени определяются шихтовыми материалами, условиями плавки и обработки в жидком состоянии, скоростью охлаждения отливки в форме.

НАЧ, ПАЧ и ВАЧ обладают присущим каждому из них комплексом свойств, поэтому требовалось решение специфических задач для оптимизации их составов и разработки технологии получения из них фасонных отливок.

Низкоалюминиевые чугуны.

Исследовали влияние химсостава (3,2-3,8%C; 0,5-1,0%Si; 2,5-5,5%Аl), метода введения Аl (в твердую шихту, под зеркало расплава при 1400-1450°С), температуры перегрева в индукционной печи с основной футеровкой (1450-1500°С), состава и количество покровных флюсов и шлаков (CaF2, Na3AlF6, CaCO3, древесный уголь, графит), состава и количества сфероидизирующих (NiMg15РЗМ, NiMg10 - в ковш, ФСМг5 - в печь, ковш, форму) и графитизирующих (ФС75, СКЗО) модификаторов, фильтрационного рафинирования на структуру и свойства НАЧ при различных скоростях охлаждения образцов в литейной форме. Скорость охлаждения регулировали изменением диаметра литых образцов (dобр=10...50 мм) и теплофизических характеристик сырой песчаной (ПФ) и металлической (МФ) форм. В качестве характеристической принята скорость охлаждения при 900°С - V=900°С/с, определяемая с помощью автоматизированного комплекса, разработанного на кафедре, для дифференциально-термического анализа (ДТА). Образцы для определения механических свойств вырезали из заливаемых в ПФ клиновых заготовок толщиной 15 и 25 мм.

Статистическая обработка результатов пассивных и планируемых экспериментов позволила получить систему регрессионных уравнений, отражающих влияние основных исследуемых факторов на структуру графитных включений (диаметр dгр, мкм; количество по площади Sг, %; коэффициент формы Фг; количество N, шт./мм2) и металлической основы (П, Ф, Ц, γ, ИМ, % - количество, соответственно, перлита, феррита, цементита, Fe3AlCx, интерметаллидов). Для ПФ увеличение dобр с 10 до 30 мм соответствовало изменению V900 с 1,5 до 0,55°C/c, для МФ при dобр=16 мм V900=9,16°С/с, а при dобр=34 мм V900=1,71°С/с. При этом зависимость V900=f(R), где R - приведенная толщина образца, для ПФ реализуется в виде гиперболы, для МФ - в виде экспоненты.

Применение проходных фильтров из графита, корунда и карборунда, а также плоских сетчатых фильтров из покрытой сажистым углеродом стеклоткани обеспечило снижение в образцах оксидов на 30-35%, однако это не оказало существенного влияния на стандартные механические свойства НАЧ. Для чугуна, содержащего 3,2-3,4%С; 0,8-1,0%51; 3,9-4,7%Аl, обработанного в печи 1,5% (от массы расплава) комплексным флюсом и модифицированного 1,1%NiMg15РЗМ+0,8%ФС75, получение Фг обеспечивается при V900>0,55°С/с, а отсутствие карбидов - при V900=1,1°С/с. При этом в стандартном клине реализовывалось: σв=515-600МПа, σ0.2=415-570МПа, δ=0,5-3,0%, твёрдость 270-360НВ. При внутриформенном модифицировании свойства НАЧ ниже, что связано с повышенным содержанием Si. При 4,0-4,5%Аl жидкотекучесть по спиральной пробе λζ=850-880мм, стойкость в морской воде выше, чем у ЧШГ, но ниже, чем у хромистых чугунов.

Чугуны промежуточной зоны.

ПАЧ до настоящего времени не нашли применения в качестве КМ для получения фасонных отливок из-за повышенных твердости и хрупкости, обусловленных их структурой. Однако комплекс свойств, обеспеченный повышенным содержанием Аl (пониженная плотность, повышенные жаростойкость, коррозионная стойкость в различных средах, износостойкость) делают перспективным поиск путей, обеспечивающих частичную графитизацию ПАЧ и получение на их основе стабильно-половинчатых чугунов.

Исследовали влияние содержания Аl (15-19%), Cu (до 12%) и графитизирующего модифицирования на структуру и свойства ПАЧ. Условия проведения экспериментов были аналогичны условиям исследования НАЧ.

В чугуне базового состава принято содержание Аl - 16%, что обеспечивает не только получение половинчатой структуры, но также сплошность образующейся на поверхности образцов пленки Аl2O3. При введении только Сu или только ФС75 графитизирующий эффект не проявляется. При этом Сu повышает твердость чугуна, скапливается на межфазных и межзеренных границах, а при выдержке образцов Ш30 мм с 3, 6 и 8% Сu при 800°С в течение 5ч наблюдали эффект выпотевания Сu на поверхности образцов. Только совместное влияние Сu и ФС75 приводит к появлению графита в структуре ПАЧ. Статистическая обработка результатов экспериментов позволила получить систему регрессионных уравнений {Fe3AlCx, Сгр, HB, σизг=f(Cu, ФС75), использованных для оптимизации состава ПАЧ (16%Аl, 3%Сu, 2,1-2,3%С, 0,3-0,45%Si при введении в ковш 1,25% ФС75} при выполнении условий: σизг?max, Сгр>1,0%.

Полученный чугун обладал сравнительно низкой прочностью (σизг<300МПа), поэтому была поставлена задача сфероидизации включений графита за счет введения цериевого мишметалла (до 0,02%), СКЗО (до 1,2%), СК10Мг9 (до 0,5%). Введение 0,015% цериевого мишметалла обеспечило в чугуне с компактным графитом (ПАЧКГ) σв=280-300МПа, σизг=460-480МПа, 260-280 НВ и удовлетворительную обрабатываемость резанием.

При исследовании влияния скорости охлаждения (образцы Ш15, 20, 30, 60мм в ПФ и Ш20мм в МФ) на структуру и свойства ПАЧКГ выявлен диапазон V900=0,7-0,9°С/с, соответствующий R=6-15мм, обеспечивающий благоприятную структуру с Фг≥0,65. Повышение скорости охлаждения привело к измельчению структуры, повышению микротвердости фаз и твердости чугуна, снижению прочности. Разработанный ПАЧКГ при Tпер=1480°С и Tзал=1380°С обеспечивал λζ=1050-1100мм; при этом линейная усадка 2,3%, предусадочное расширение 0,5%, объем усадочных раковин 3%. Выдержка ПАЧКГ при 900°С в течение 5ч почти в 2 раза увеличивает его электропроводность.

Высокоалюминиевые чугуны [1].

Чугуны второй графитной зоны под названием чугали известны несколько десятков лет, в частности, в ГОСТ 7769-82 Чугун легированный для отливок со специальными свойствами приводится чугун ЧЮ22Ш. Однако структура и свойства этого чугуна в значительной степени зависят от скорости охлаждения отливок, наряду с α-фазой и графитом могут появляться Fe3AlCx, Al4C3, что приводит к увеличению твердости и ухудшению обрабатываемости чугуна, его охрупчиванию и саморазрушению, снижению степени парамагнитности. Целью исследований являлась разработка составов и технологии получения ВАЧ, обеспечивающих возможность их использования для производства облегченных фасонных отливок, повышение механических и эксплуатационных свойств, предотвращение охрупчивания и саморазрушения.

Исследовали влияние Аl (19-25%) и легирующих элементов (Сu, Ti, Zr, В, Nb), скорости охлаждения {V900=0,25-1,5°С/с), типа и количества сфероидизирующих модификаторов при ковшовом (цериевый мишметалл, NiMg15РЗМ, NiMg10, ФСМг5, СКЗО) и внутриформенном (ФСМг5) модифицировании; состава, метода введения и количества флюсов; конструкции литниковой системы; фильтрационного рафинирования (плоские сетчатые из покрытой сажистым углеродом стеклоткани, объемные керамические и графитовые проходные фильтры}, типа формы (сырая, сухая ПФ, кокиль) на структуру и свойства ВАЧ. Установлено, что при содержании Аl, соответствующем максимуму степени графитизации, и при модифицировании 0,012-0,015% цериевого мишметалла и 1,0-1,1%ФС75 в отливках с приведенной толщиной 2,5-7,5мм обеспечивается преимущественно структура α-фаза+графит, твердость чугуна 240-260НВ, σизг=700МПа. Ti и Zr раскисляют расплав, уменьшают содержание водорода, снижают опасность образования Аl4С3, способствуют повышению прочности и твердости чугуна, В и Nb повышают его износостойкость, Сu при содержании до 3% повышает антифрикционные свойства.

Чугун одного из рекомендованных составов обеспечивает в отливках с толщиной стенки 5-15мм (при литье в ПФ) структуру: α-фаза+графит с Фг=0,9-0,96. При этом в образцах, вырезанных из стандартной клиновой заготовки, σв=480-500МПа, δ=1,0-1,5%, 240-255НВ. Данные ДТА свидетельствуют об отсутствии фазовых превращений в ВАЧ и ПАЧКГ до 1100°С.

Сравнительную оценку износостойкости разработанных чугунов проводили согласно ГОСТ 23.208 в среде электрокорунда при использовании эталона из стали 45. Коэффициент износостойкости (Ки) рассчитывали по потере массы образцов, который для различных чугунов имел следующие значения: ВАЧ - 1,46, ПАЧКГ - 1,25, НАЧ - 0,96, СЧ20 - 0,74.

Стойкость чугунов в жидких алюминии и силумине определяли на образцах Ø24 и длиной 50мм при их выдержке в расплавах в течение 4ч при 720 и 800°С. Стойкость чугунов оценивалась по относительной потере массы образцов (таблица).

Материал

Растворимость, г/мм2ч, 10-4

алюминия

силумина

СЧ 20

6,4 / 8,0

6,8 / 9,4

НАЧ

3,6 / 6,2

4,7 / 6,5

ПАЧГ

1,2-1,3 / 3,8-4,2

1,1-1,3 / 3,9-5,2

ВАЧ

1,1-2,4 / 3,7-4,7

0,7-1,0 / 2,8-4,7

Ст.4Х5МФС

1,3 / 3,5

11,7 / 5,5

Примечание. В числителе - при 720, знаменателе - при 800°С

На образцах из СЧ20 и НАЧ наблюдали разъедание отдельных участков поверхности, поверхность образцов из ВАЧ и ПАЧКГ покрывалась серым налетом. Наиболее стойкими в исследованных расплавах оказались образцы из ВАЧ и ПАЧКГ, при этом структура и твердость чугунов под воздействием расплавов практически не изменялись.

Таким образом, по уровню механических и специальных свойств разработанные ВАЧ – наиболее перспективный КМ для изготовления облегчённых фасонных отливок общего и специального назначения, например, для блоков и головок блоков цилиндров, элементов системы выхлопных газов автомобилей; оснастки, работающей при высоких температурах и в условиях теплосмен; деталей погружных насосов и других ответственных деталей.

В настоящее время разрабатывается промышленная технология получения отливок из ВАЧ на специализированных участках, в частности на ЗАО “Центролит” (г.Тихвин).

Г.А.Косников, Л.М.Морозова

Список литературы:

  1. Косников Г.А., Суханов А.С. Высокоалюминиевые чугуны промежуточной зоны // Литейное производство. – 1999г. - №2. – с.5,6.
  2. Косников Г.А.,Морозова Л.М. Алюминиевые конструкционные чугуны для облегчённых отливок ответственного назначения // Литейное производство. – 1997г. - №5. – с.19-29.
Hosted by uCoz